1、序言
自20世紀中葉鈦合金被開發(fā)運用以來，在各行 各業(yè)得到了廣泛的應用，特別是在航空航天領域， 傳統(tǒng)的鋼、鋁等材料已經(jīng)不能完全滿足使用要求。 因其具有重量輕、比強度高，以及耐腐蝕與耐高溫 等特點，鈦合金在航空工業(yè)中迅速脫穎而出。在航 空發(fā)動機領域，為減輕發(fā)動機重量、提高其推重 比，正朝著使用部分鈦合金代替耐熱鋼及高溫合金 的方向發(fā)展[1]。因此，現(xiàn)在對鈦合金的性能也提出 了更高的要求，特別是在高溫、高應力、高轉(zhuǎn)速環(huán) 境中的使用性能。
進入21世紀以來，世界各國在高溫鈦合金的研 發(fā)上有了長足的進步，已經(jīng)研發(fā)出能在600℃以上 長期使用的高溫鈦合金及鈦基復合材料，如英國的IMI834合金、美國的Ti-1100合金及俄羅斯的BT18Y合金等[2]。國內(nèi)對于高溫鈦合金的研發(fā)及應用也取 得了一些成績，如Ti60、Ti65、Ti2AlNb及Ti150等 鈦合金的研發(fā)及應用[3-5]。Ti150是國內(nèi)研發(fā)的近α 型高溫鈦合金，其能在600℃的高溫環(huán)境中長期使 用，適合制造在高溫下服役的靜子件和轉(zhuǎn)子件[6]。 目前，國內(nèi)外對Ti150合金的研究集中在固溶溫度 對顯微組織和力學性能的影響[7]，雖然獲得了一些Ti150合金組織和性能隨固溶溫度變化的規(guī)律，但是 還缺乏對該材料固溶冷卻方式的研究，本文通過研 究固溶冷卻方式對Ti150合金顯微組織和力學性能的 影響，為今后的生產(chǎn)實踐提供參考。
2、試驗材料及方法
2.1試驗材料
本次試驗所用材料為經(jīng)過3次真空自耗電弧爐熔 煉的Ti150合金鑄錠，其名義成分見表1。經(jīng)金相法 測得該合金α相＋β相→β相變點為1051℃。鑄錠經(jīng)β相區(qū)開坯鍛造，在α相＋β相區(qū)改鍛為φ180mm規(guī)格 棒材，試塊尺寸加工至200mm×25mm×25mm，然 后在箱式電阻爐內(nèi)進行固溶和時效處理。
表 1 Ti150 合金鑄錠名義成分 (質(zhì)量分數(shù))(%)
| Ti | Al | Sn | Zr | Mo | Nb | Si | C |
| 余量 | 5.8 | 4.0 | 3.5 | 0.5 | 0.7 | 0.35 | 0.06 |
2.2試驗方法
將以上試塊分4組進行熱處理，具體熱處理制度 見表2。試樣熱處理后進行理化檢測，然后通過對檢測結(jié)果進行分析，明確固溶冷卻方式對材料組織及 性能的影響。硬度檢測位置、拉伸和蠕變試驗取樣 位置如圖1所示。
表 2 熱處理制度
| 試塊組號 | 固溶 | 時效 |
| 1 | 1026 ℃× 120min , 水冷 | 700 ℃× 120min , 空冷 |
| 2 | 1026 ℃× 120min , 油冷 | 700 ℃× 120min , 空冷 |
| 3 | 1026 ℃× 120min , 風冷 | 700 ℃× 120min , 空冷 |
| 4 | 1026 ℃× 120min , 空冷 | 700 ℃× 120min , 空冷 |
3、試驗結(jié)果及討論
3.1力學性能測試
熱處理后對試塊進行室溫拉伸、高溫拉伸、 高溫蠕變及硬度檢測，結(jié)果如圖2所示。從圖2可 看出，經(jīng)過不同的熱處理制度，材料力學性能有 明顯差異。從圖2a、b可知，隨著冷卻速度的降 低，Ti150合金強度降低，塑性升高；當固溶采用 水冷時，材料的室溫抗拉強度達1176MPa、伸長率8.4%，600℃高溫抗拉強度也高達763MPa；固溶采 用空冷時，材料室溫抗拉強度為1027MPa、伸長率14.1%，600℃高溫抗拉強度降至611MPa。試樣經(jīng) 過蠕變測試（600℃，150MPa，100h）后的殘余伸 長率如圖2c所示，從圖2c可知，隨著固溶冷卻速度 降低，抗蠕變能力變差。將每組試塊切取一個試樣 按圖1a所示位置進行硬度檢測，結(jié)果如圖2d所示。 從圖2d可看出，硬度隨固溶冷卻速度的降低而降 低，水冷時，試樣表面硬度為383HBW，心部硬度 為349HBW；空冷時，表面硬度為335HBW，心部 硬度為321HBW，從不同位置硬度還可看出，硬度 從表面向心部逐漸降低。
3.2金相組織觀察
試驗材料熱處理后典型的顯微組織如圖3所示。 從圖3可看出，在α相＋β相→β相變點以下25℃時固 溶，冷卻速度不同的情況下，時效后的組織形貌均為雙態(tài)組織，在β相轉(zhuǎn)變組織的基體上均勻分布著等 軸初生α相[8]；次生α相由過飽和β相和馬氏體α'相分 解形成，形態(tài)呈片層狀，優(yōu)先從晶界開始析出。不 同的是，隨著冷卻速度的降低，初生α相含量逐漸增 加（從水冷時的約20%增加到空冷時的30%），尺 寸也逐漸長大（水冷時初生α相直徑為12～18μm， 空冷時長大至20～25μm）。而且隨著固溶冷卻速度 的降低，次生α相也明顯增加，片層間距變粗，水 冷時為極細的板條，空冷片層逐漸變粗甚至呈短棒狀。
3.3分析討論
相關研究表明，近α相鈦合金組織轉(zhuǎn)變主要為 擴散型固態(tài)相變，轉(zhuǎn)變過程受固溶冷卻速度的影響 較大[9，10]。Ti150合金在α相＋β相→β相變點以下進 行高溫固溶時，保溫一定時間后，α相和β相逐漸 達到平衡，合金元素重新分配，在固溶后快速冷卻 時，初生α相相對較小，β相轉(zhuǎn)變成過飽和馬氏體α'相越多，后續(xù)的時效過程中，過飽和馬氏體α'相又 轉(zhuǎn)變?yōu)榇紊料郲11]。由此得出Ti150合金在快速冷卻 時，合金元素來不及擴散，初生α相來不及長大，次 生α相的長大過程被抑制，形成不同方向的細片層 狀，冷卻速度較慢時則形成粗大的板條或棒狀，板 條尺寸的增加使得位錯密度降低，使位錯滑移變得 更加容易，從而影響材料的力學性能。
組織形態(tài)決定了鈦合金性能。從室溫、高溫 拉伸性能看，隨著冷卻速度降低，材料的強度也明 顯降低，塑性增加。這主要是由于在快速冷卻條件 下，原子來不及擴散和聚集，初生α相的長大被抑 制，相應的含量略低，次生α相也更細小，所以強度 高、塑性差；反之，冷卻速度越慢，初生α相含量越 多，次生α相也隨之長大，合金強度更低[12]。從硬度 檢測結(jié)果看，冷卻速度越快，硬度越高，而且試樣 不同位置硬度差異非常明顯。這主要是由于合金β相 穩(wěn)定元素含量較少，因此導致材料淬透性較差[13]。 從蠕變性能看，由于固溶冷卻速度越慢，初生α相含 量越多，因此抗蠕變能力也更差[14]。
4、結(jié)束語
1）通過試驗研究表明，Ti150合金隨著固溶冷 卻速度的降低，強度和抗蠕變能力逐漸降低，塑性 明顯提高。
2）固溶冷卻速度越低，初生α相的含量略有增 加，尺寸長大；次生α相也隨著冷卻速度的降低，形 態(tài)由細小的片層狀變?yōu)榇謼l狀及棒狀。
3）從硬度檢測情況看，硬度不僅隨著冷卻速度 的降低而降低，而且同一個試樣從表面到心部硬度 也逐漸降低，說明材料淬透性較差。
4）通過試驗研究表明，要得到較高的強度及抗 蠕變能力，Ti150合金固溶后應采用水冷比較合適。
參考文獻：
[1] 金和喜，魏克湘，李建明，等. 航空用鈦合金研究進展[J]. 中國有色金屬學報，2015，25（2）：281-292.
[2] 侯金健，高強強，安曉婷. 國內(nèi)外高溫鈦合金研究及應用的最新發(fā)展[J]. 熱加工工藝，2014，43（10）：11-15.
[3] 曾立英，趙永慶，洪權(quán)，等. 600℃高溫鈦合金的研發(fā)[J]. 鈦工業(yè)進展，2012，29（5）：1-5．
[4] 王旭，李四清，李臻熙，等. 固溶處理對Ti65高溫鈦合金組織與性能的影響：“全國鈦及鈦合金學術交流會”論文集[C]. 北京：科學出版社，2013.
[5] 劉石雙，曹京霞，周毅，等. Ti2AlNb合金研究與展望[J]. 中國有色金屬學報，2021，31（11）：3106-3126．
[6] 彭文雅，潘波，趙春玲，等. 微織構(gòu)對Ti150合金鍛件拉伸性能的影響[J]. 鈦工業(yè)進展，2022，39（3）：1-6.
[7] 張雪敏，陳秉剛，李巍，等. 固溶溫度對Ti150合金棒材組織及力學性能的影響[J]. 鈦工業(yè)進展，2019，36（3）：31-34.
[8] BORCHERT B，DAEUBLER MA. Influence of microstructure of IMI834 on mechanical properties relevant to jet engines：“Sixth World Conference on Titanium”Proceedings[C]. Les Ulis：Les Editions de Physique，1988.
[9] 覃佳棟，屠孝斌，劉繼雄，等. 固溶冷卻方式對Ti60鈦合金大規(guī)格棒材組織和力學性能的影響[J]. 科技創(chuàng)新與應用，2020（6）：120-122.
[10] SINGH A，BALASUNDAR I，GAUTAM J P，et al. Effect of primary a phase fraction on tensile behavior of IMI834 alloy[J]. Procedia Structural Integrity，2019，14：78-88.
[11] 李四清，王旭，鄧雨亭，等. 固溶溫度對IMI834鈦合金鍛件組織及性能的影響[J]. 航空制造技術，2019，62（19）：47-52.
[12] 王寧，賈蔚菊，毛小南，等. 熱處理對IMI834鈦合金組織及拉伸性能的影響[J]. 稀有金屬材料與工程，2022，51（8）：3077-3088.
[13] 吳歡，趙永慶，葛鵬，等. β穩(wěn)定元素對鈦合金α相強化行為的影響[J]. 稀有金屬材料與工程，2012，41（5）：805-810.
[14] TORSTER F，ANDRES C，LüTJERING G，et al. Correlation between texture and high temperature mechanical properties of the titanium alloy IMI 834[J]. Zeitschrift Fuer Metallkunde，1999，90（3）：174-181.
（注，原文標題：固溶冷卻方式對Ti150合金組織及性能的影響）
